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在高頻直縫焊管機組中，擠壓輥的頂鍛力是影響焊縫質(zhì)量的主要因素之一不銹鋼烤漆字價(jià)格怎么計算。我們將通過(guò)合縫道次時(shí)管坯的變形砂為一具有初始曲率的薄板的彈塑性彎曲變形過(guò)程，進(jìn)而應用能量原理導出了擠壓輥?lái)斿懥Φ挠嬎愎?。?并結合實(shí)驗探討了頂鍛力對焊縫質(zhì)量的影響，得到了在給定生產(chǎn)條件下兩種規格管材的合理頂鍛力值。在不銹鋼水箱高頻直縫焊管機組中位于成型和定徑機組之間的擠壓輥(亦稱(chēng)壓縫輥)是焊管生產(chǎn)的關(guān)鍵道次。當高頻電流通過(guò)管坯邊緣的v形負載回路時(shí)，由于高頻電流固有的鄰近效應和表面效應，其電能迅速地轉化為熱能，使得管坯邊緣加熱區在瞬間就接近于熔化狀態(tài)，隨之經(jīng)擠壓輥?lái)斿憠汉媳闶构芘鞒蔀榫哂蟹忾]截面的管材。
生產(chǎn)實(shí)踐表明，在焊接過(guò)程中適量的熱量輸入只有同擠壓輥的頂鍛力相匹配時(shí)，才能保證焊縫質(zhì)量不銹鋼烤漆字價(jià)格怎么計算。因此近些年來(lái)，圍繞著(zhù)質(zhì)量目標對頂鍛力的研究越來(lái)越引起人們的普遍重視。基本假定，在管坯成型過(guò)程中，擠壓輥是末架成型道次。因此經(jīng)擠壓輥變形的管坯具有和初成型道次所不同的變形特點(diǎn):首先，在機組中由導向輥到擠壓輥的中心距遠大于初成型相鄰機架的中心距，因此在靠近導向輥出甲側的管坯在變形過(guò)程中可以完成卸載過(guò)程，而擠壓輥人口側的管坯則呈再次加載過(guò)程;其次，該區段的管坯邊緣縱向拉伸現象也遠小于初成型過(guò)程。于是從導向輥到擠壓輥之間的管坯變形過(guò)程可認為是一具有初始曲率的板的弱塑性彎曲變形過(guò)程。
為不失其主要變形特點(diǎn)而又便于研究問(wèn)題，按一般的彈塑性彎曲理論作如下基本假定:平面截面的假說(shuō)在彈塑性彎曲變形中依然成立，在彎曲變形中，物理中性面與幾何中性面重合不銹鋼烤漆字價(jià)格怎么計算。即忽略在不銹鋼水箱彎曲中物理，中性面內移這一微量的影響，當相對變形程度，時(shí)屬薄板彎曲，其變形呈單向應力狀態(tài)同時(shí)由于開(kāi)口角很小，不計剪變形及邊緣局部拉伸。于是通過(guò)擠壓道次管坯的，變形就簡(jiǎn)化為一具有初始曲率的薄板純彎曲變形過(guò)程。視變形體為理想彈塑性材料。并不計在初成型過(guò)程中變形體內殘余應力的影響。實(shí)踐表明，管坯在變形過(guò)程中，在靠近導向輥出口側略呈平行開(kāi)口狀態(tài)，這說(shuō)明擠壓道次對該段變形影響很小;而擠壓輥出口側的管坯則不再參與變形。因而實(shí)際變形區只能在擠壓輥人口側的V形開(kāi)口區域內。根據上述變形特點(diǎn)，為了研究擠壓輥的頂鍛力，可截出自導向輥到擠壓輥之間的管段，設其長(cháng)度為L(cháng)。由于擠壓輥系被動(dòng)輥，故變形體(管坯)對變形工具〔擠壓輥)的合力F，的作用方向必切于擠壓輥的摩擦圓，且作用在接觸弧上的A點(diǎn)。的垂直分量并定義為擠壓輥的頂鍛力，即管坯變形抗力F,和焊接區的焊接壓力Fz的合力。